典尚

  • 典尚
  • 百度
  • 360
首页   当前位置：全部素材 > 规范图集 > 国家规范
广东省高层建筑混凝土结构技术规程PDF文本

广东省实施《高层筑混凝土结构技术规程》(JGJ3一2002)补充规定DBJ/T5-46-20052005-08-30发布2005-10-01实施发布广东省标准广东省实施《高层筑混凝土结构技术规程》(JGJ3一2002)补充规定的通知粤科字[2005]94号广州市委，各地级以上市设局、规划局、城局（公用局、市政局、城管办）、房管局，省直有关单位：由华南理工大学筑设计研究院、广州市设科学技术委员会办公室等单位编制的《广东省实施<高层<>筑混凝土结构技术规程>(JGJ3一2002)补充规定》，经我厅组织专家审查，现批准为广东省地方标准，编号为DBJ/T15一46-2005，自2005年10月1日起实施。本《补充规定》由我厅负责管理，华南理工大学筑设计研究院、广州市设科学技术委员会办公室负责具体技术内容的解释。广东省设厅二00五年八月三十日前言本补充规定是根据广东省工程设地方标准修订计划和广州市设委员会穗技[2003]392号文的要求，由广州市设科学技术委员会办公室组织、华南理工大学筑设计研究院主编，邀请广东省超限高层筑抗震设中查委员会部分专家及实东省部分妆计院参与，参照国家标准《筑抗震设计规范》(G$50011一2001)，国家行业标准《高层筑混凝土结构技术规程》(JCJ3一2002)（以下简称《高规》）、《超限高层筑工程抗震设防管理规定》（设部令第111号）及《超限高层筑工程抗震设防审查技术要点》(质正[2003]46号)，结合本省高层筑的设计经验和工程实践编制而成。对照《高规》，本规定主要有以下的补充和改进：1.明确安全等级为一级或高度超过60m的高层筑，按100年重现期的风压值计算结构承载力，按50年重现期的风压值计算结构水平位移。2.给出结构设计使用年限为70年、100年的筑物的地震作用取值」3.给出结构的质量与刚度分布明显不对称、不均匀，应计算双向地震作用下的扭转影响的定量判别标准。4.改进短肢剪力墙的定义。5.采用相邻层层间位移角比作为高层筑侧向刚度规则与否的判别指标。6.有条件地放松结构扭转位移比的限值。7.明确高层筑体型“特别不规则”、“严重不规则”的判别条件。8.明确高位转换框支框架的构造加强范围。9.给出确定剪力墙底部加强部位时墙总高度的计算规定。10.给出错层结构的定义。11.明确高层筑在地震作用下可不验算桩基础水平承载力的条件。12.对筑物桩基础的竖向承载力计算作出新的规定。本补充规定的解释由华南理工大学筑设计研究院负责。请各单位在执行过程中，结合工程实践，认真总结经验，并将意见和议寄交广州华南理工大学筑设计研究院（邮编510641，Emai1:第1页理甄Z.ZC.ET
f5101@126.com)或广州市设科学技术委员会办公室（邮编510030，E-mail:zhangyi@gzcst..gov.cn)主编单位：华南理工大学筑设计研究院广州市设科学技术委员会办公室参加单位：广州市设委员会广东省筑设计研究院广州市设计院广州珠江外资筑设计研究院中国筑科学研究院深圳分院深圳大学筑设计研究院广州容柏生筑工程设计事务所广州瀚华筑设计有限公司顾问：容柏生魏琏傅学怡主要起草人：方小丹李少云张元坤周定梁字行舒宜武俞公骅黄熙明责任编辑：张铁胡芝福目次1总则2荷载和地震作用2.1竖向荷载2.2风荷载2.3地震作用3结构设计的基本规定3.1一般规定3.2房屋适用高度和高宽比3.3结构平面及竖向布置3.4楼盖结构3.5水平位移限值和舒适度要求3.6抗震等级4结构计算分析4.1一般规定4.2计算参数4.3计算简图处理5框架结构设计5.1一般框架结构5.2宽扁梁框架结构6剪力墙结构设计7框架一剪力墙结构设计8筒体结构设计9复杂高层筑结构设计9.1一般规定第2页理到素前阀Z.ZC.ET
9.2带转换层高层筑结构9.3带加强层高层筑结构9.4错层结构9.5多塔楼结构10混合结构设计10.1一般规定10.2结构布置和结构设计11基础设计附件广东省超限高层筑工程抗震设防审查细则1总则1.0.1为在广东省的高层筑工程设计中更好地贯彻国家行业标准《高层筑混凝土结构技术规范》(JG,J3一2002)（以下简称《高规》）的原则及精神，提高结构设计水平，使工程设计人员和技术审查人员有较为一致的结构安全控制标准，结合本地区的工程实践和设计经验，制定本补充规定。1.0.2本规定适用于10层及10层以上，或6层以上、房屋高度超过28m(由外地坪算起至屋面，不计梯间、水池等局部突出部分)的高层民用筑。1.0.36度及以上地区所有筑结构均应进行抗震设计。抗震设防烈度采用中国地震动参数区划图的地震基本烈度。业主有特别要求时可提高设防标准，但不得降低设防烈度。1.0.4抗震设计的高层筑分甲、乙、丙三个抗震设防类别。甲类筑为重大筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的筑。乙类筑为地震时使期功不能钟断或需尽快恢复的筑Z.J丙类筑为甲、乙类以外的一般筑。2荷载和地震作用2.1竖向荷载2.1.1高层筑结构的楼面活荷载应按现行国家标准《筑结构荷载规范》(GB50009一2001)的有关规定采用。当业主有特别要求时，可按业主的使用要求采用，但不应小于规范的规定值。2.1.2首层楼面宜考虑施工荷载，每平方米不宜少于10kN。构件承载力验算时，施工荷载的分项系数可取1.0。施工单位有特别要求时，应做施工阶段的构件承载力验算。2.2风荷载2.2.1结构承载力计算时，基本风压应按现行国家标准《筑结构荷载规范》(GB50009一2001)的规定采用，基本风压的重现期与设计使用年限应一致。但安全等级为一级或高度超过60m的高层筑，其基本风压应按100年重现期的风压值采用。2.2.2在计算风荷载作用下结构水平位移时，基本风压可采用50年重现期的风压值。2.2.3B级高度的钢筋混凝土结构及房屋高度超过150加的钢一混凝土混合结构宜采用风洞试验来确定筑物的风荷载。当体型复杂或房屋高度超过200m时，应采用风洞试验来确定筑物的风荷载，且宜考虑风环境的影响。2.3地震作用2.3.1当结构设计使用年限为70年或100年时，可按批准的地震安全性评价报告提供的地震动参数进行抗震设防，也可将50年设计基准期内的多遇地震作用乘以1.15或1.35的系数。2.3.2结构的前三个振型中，当某一振型的扭转方向因子在0.350.65之间，且扭转不规则程度为Ⅱ类第3页理甄Z.ZC.ET
时，表明结构的质量与刚度分布明显不对称、不均匀，应计算双向水平地震作用下的扭转影响。2.3.3当考虑双向水平地震作用的扭转影响计算结构构件承载力及楼层水平位移时，可不考虑质量偶然偏心的影响，但应验算单向水平地震作用并考虑偶然偏心影响的楼层竖向构件最大弹性水平位移与最大和最小位移平均值之比。计算单向地震作用时，可将各振型地震作用沿垂直于地震作用方向全部一次从质心位置平移±ei来考虑偶然偏心的影响。对于方形及矩形平面，ei=5%相应边长：对其他形式平面，可取ei=0.1732ri,ri为第i层楼层平面平行地震作用方向的回转半径。2.3.47度、8度、9度抗震设计时，高层筑中跨度分别大于24、16、12m的大跨度楼盖，或跨度分别大于6、4、3m的长悬臂构件应考虑竖向地震作用，也可把重力荷载代表值分别增大5%、10%、20%近似估计。2.3.5高层筑结构宜采用振型分解反应谱法计算地震作用。当不考虑偶然偏心时竖向构件的最大位移与最大最小位移平均值之比大于1.2，或当筑物高度超过100m时，应考虑扭转耦连的影响。2.3.6当某层单位面积的质量平均分布密度为相邻层的1.5倍以上时，称为质量沿竖向分布特别不均匀。7~9度抗震设防的高层筑应采用弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算，范围见《高规》3.3.4条第3款。3结构设计的基本规定3.1一般规定3.1.1抗震设防的高层筑平、立面宜简单、规则、对称，不宜采用不规则、特别不规则的结构体系，宜避免采用错层、转换层、加强层、连体、大底盘多塔楼等复杂结构体系，不应采用严重不规则的结构体系。3.1.2高层筑构应县有必要的承载能动合适的刚度利充分的塑性变形能力、抗震设计时宜采用高性能结构材料，轻质内隔墙，在满足使用要求的前提下尽可能降低结构自重。3.1.3在多遇地震及风荷载作用下，结构应保持弹性：在偶遇（设防烈度）地震作用下，结构可修复后继续使用：在罕遇地震作用下，容许结构有部分构件屈服、破坏，但不倒塌。当结构适用高度、平面及竖向不规则性等多项控制指标均超过现行规范限值时，业主及设计人可根据筑物的重要性及结构体系的复杂、不规则程度，提出更高的结构抗震设防性能目标及具体的实施办法，进行详细的分析计算及论证(必要时进行局部或整体结构模型试验)，并应通过抗震设防专项审查。3.2房屋适用高度和高宽比3.2.1当房屋高度超过B级高度时，或高度在A、B级高度之间但平面和竖向均存在规范规定的不规则类型时，设计应有充分的论证及可靠的依据，应有针对性地采取比规范要求更严格的抗震措施3.2.2高层筑的高宽比为地面以上高度H(不计突出屋面的机房、水池、塔架等)与筑平面宽度B之比。当筑平面非矩形时，可取平面的等效宽度B=3.5r,r为筑平面（不计外挑部分）最小回转半径。3.2.3矩形截面柱截面宽不宜小于300m。柱截面高与宽之比不大于4。剪力墙截面高度与厚度之比大于4、小于8时为短肢剪力墙。当剪力墙截面厚度不小于层高的1/15，且不小于300mm,高度与厚度之比大于4时仍属一般剪力墙3.2.4具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构指短肢墙的截面面积占剪力墙总截面面积50%以上，其房屋的最大适用高度应比《高规》表4.2.2规定的剪力墙结构适用高度降低20%。3.2.5异形柱指截面为方形、矩形、圆形等以外截面的柱，常用的截面形式有T形、I形、Z形、十字形等。异形柱肢宽不应小于200mm,肢高与肢宽之比不大于4，不小于2。3.3结构平面及竖向布置3.3.1结构平面及竖向不规则类型可按表3.3.1-1确定。A级高度筑和B级高度筑的扭转不规则程度第4页罚素衬网Z.ZS沁.ET
分类可按表(a)d3.3.1-2、表3.3.1-3确定。表3.3.1-1体型不规L则类型及定义(b)(e)甲曲当图1筑平海图JZZS0年I不规则类型定义楼层的弹性最大水平位移大于该楼层最大与最小位移平均值的1.扭转不规则1.2倍。扭转不规则的程度分两类，详见表3.3.1-2结构平面凹进的一侧尺寸，大于相应投影方向总尺寸的30%，平面尺度不满足如下要求：（见图1筑平面图）2.狭长、凹凸(1)L/B≤6.0不规则(2)1/Bmax≤0.35(3)1/b≤2.0第5页理甄Z.ZC.ET
续表3.3.1-1不规则类型定义楼板开洞后，有效楼板宽度小于开洞处楼面宽度的50%，或开洞面积大于该层3.楼板局部楼面面积的30%，在扣除凹入或开洞后，楼板在任一方向的最小净宽度小于5m不连续在地震作用下，某一层的层间位移角乱大于相邻上一层的1.3倍，或大于其上4.侧向刚度相邻三个楼层层间位移角平均值的1.2倍，则该层的侧向刚度不规则。层间位不规则移角可按注1的公式计算5.竖向抗侧竖向抗侧力构件（柱、剪力墙、抗震支撑）不连续的类型分为：力构件不连I类：柱不连续续:酱鞍6.楼层承载抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%力突变注1、层间位移角可按下列公式计算：0:=(u-u-i)/h:=△u/h:式中：u、u-1一第i层、第i-1层水平位移：h一第i层层高。表3.3.1-2A级高度筑的扭转不规则程度分类地震作用下的相应于该层的扭转位移比u结构类型最大层间位移u≤1.21.21.351.5角0E范围u>1.8≤1.35≤1.5≤1.80E≤1/1100规则I类I类Ⅱ类不允许框架1/1100<0e≤<>1/550规则I类Ⅱ类不允许不允许框架一剪力墙0E≤1/1600规则I类I类Ⅱ类不允许框架一核心筒第6页理甄Z.ZC.ET
1/1600<0e≤<>规则I类Ⅱ类不允许不允许1/8000E≤1/2000规则I类I类Ⅱ类不允许框支层、筒中简、剪力墙1/2000<0e≤<>规则I类Ⅱ类不允许不允许1/1000表3.3.1-3B级高度筑的扭转不规则程度分类注：扭转位移比=楼层竖向构件最大弹性水平位移/最大与最小水平位移的平均值，计算时采用刚性楼板假定，并考虑地震偶然偏心作用的影响：计算最大层间位移角时可不考虑地震偶然偏心作用的影响。地震作用下的相应于该层的扭转位移比·结构类型最大层间位移1.21.31.4uu≤1.2u>1.6角0E范围≤1.3≤1.4≤1.60E≤1/1100规则I类I类Ⅱ类不允许框架1/1100<0e<>规则I类Ⅱ类不允许不允许≤1/550框架一剪力墙0E≤1/1600规则I类I类Ⅱ类不允许框架一核心筒板柱一核心素材贸不允许不允许≤1/8000E≤1/2000规则I类1类Ⅱ类不允许框支层、筒中筒、剪力墙1/2000<0e<>规则I类Ⅱ类不允许不允许≤1/10003.3.2存在下列情况的高层筑属特别不规则结构：1,扭转不规则属Ⅱ类，同时存在另外2项不规则：2,竖向抗侧力构件不连续属Ⅱ类，同时存在另外2项不规则：3,4项不规则。3.3.3存在下列情况的高层筑属严重不规则结构：1,5项不规则，且其中扭转不规则及竖向抗侧力构件不连续属Ⅱ类：2,6项不规则：3,同时采用4种及以上多塔楼、连体、错层、带转换层、带加强层等类型的复杂结构型式：4,扭转不规则程度属表3.3.1-2和表3.3.1-3中的不允许值：5,楼层层间受剪承载力小于其上一层受剪承载力的65%(A级高度)或75%(B级高度)。3.4楼盖结构3.4.1抗震设防区的高层筑应采用现浇楼盖结构。一般楼盖楼板厚不宜小于100mm。房屋首层及顶层板厚不应小于120m。作为上部结构的计算嵌固部位的地下室楼盖应采用梁板结构。Ⅱ类竖向抗侧力构件不连续的梁式转换层板厚不宜小于180mm,箱式或桁架式转换层顶板及底板板厚不宜小于150mm。I类竖向第7页理到素前阀Z.ZC.ET
抗侧力构件不连续时转换层楼盖板厚不宜小于120mm。3.4.2现浇预应力混凝土楼板板厚不应小于150mm(预应力仅用于控制裂缝宽度时不在此限)。3.5水平位移限值和舒适度要求3.5.1对于高度小于150m的剪力墙、筒中筒结构等弯曲型结构，当弯曲变形的影响明显，某层层间有害位移值小于层间位移值的50%，即△ui/△ui<0.5时，该层层间位称角限值可放宽至1/800。筑物高度在150~250m间时可在1/800~1/500间线性插值。式中△ui=u:一u-1一0h=△山一0i-h;,为i层层间有害位移：△u:一i层层间位移：u一1层楼层位移：u-1一i-1层楼层位移：0-1一i1层楼层位移角：h;—i层层高。3.5.2对于高度小于150m的框架一剪力墙、框架一核心简结构等弯剪型结构，当某层层间有害位移值小于层间位移值的50%，即△ui/△ui<0.5时，该层层间位移角限值可放宽至1/650。筑物高度在150~250m间时可在1/650~1/500间线性插值。3.5.3高度超过150m的混合结构或高度超过200m的钢筋混凝土结构且自振周期超过5s的高层筑宜通过风洞试验研究确定顺风向与横风向结构顶点的最大加速度amax。3.6抗震等级3.6.1框支框架包括框支柱及框支梁，其上为剪力墙或抗震支撑，框支层及其以下一层按框支框架采用相应的抗震等级，其余可按框架一剪力墙或框架一筒体结构的抗震等级采用。3.6.28度设防区一高度天30m的部分框支g力墙结构的抗震等级，非底部加强区剪力墙为一级，底部加强部位剪力墙为特一级，框支层框架为特一级。3.6.3筑场地为Ⅲ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.3g的地区，应采取比规范相应7度或8度要求更严格的抗震构造措施，或宜分别按抗震设防烈度8度(0.2g)和9度(0.4g)时各类结构的要求采取抗震构造措施。3.6.4与主楼连为整体的裙楼的抗震等级一般不应低于主楼的抗震等级，当主楼为部分框支剪力墙结构而裙楼为框架一剪力墙或框架结构时，裙楼可按框架一剪力墙结构考虑抗震等级。当主楼为框架一剪力墙或筒体结构，裙楼为框架结构，且裙楼柱的净高与柱截面长边的比不小于6时，裙楼可按本身高度确定抗震等级，但与主楼的抗震等级相差不应大于一级，与主楼相邻跨的梁柱应作适当加强。4结构计算分析4.1一般规定4.1.1高层筑结构的内力与位移按弹性方法计算。框架梁及连梁等构件可考虑梁端局部塑性变形引起的内力重分布。4.1.2结构分析时应根据结构的具体情况选择合适的结构分析模型。一般情况下，可用杆单元模拟梁、柱，膜单元模拟楼板，壳单元模拟剪力墙。也可以采用其他能反映结构构件实际受力情况的力学模型。4.1.3结构在竖向荷载及风荷载、地震作用下的内力与位移计算，一般可采用刚性楼板假定。当楼板凹凸不规则或局部不连续，或当楼板过于狭长、平面内变形明显时，应采用弹性楼板或局部弹性楼板模型进行补充计算。4.1.4当考虑温度、混凝土收缩效应或地震、风荷载作用下的楼板应力时，应采用弹性楼板模型，可用膜单元或壳单元模拟楼板。第8页理到素前阀Z.ZC.ET
4.1.5连梁可用杆单元和壳单元模拟。当连梁的跨高比小于2时，宜用壳单元模拟。4.1.6可根据结构类型分别选用基于空间杆系，空间杆一薄壁杆、空间杆一板壳元等有限元分析程序进行结构分析。体型特别不规则，结构型式复杂的结构，应采用不少于两个不同的结构分析程序进行整体计算并相互校核。4.1.7除活荷载较大的厂房、仓库、车库或消防车道外，民用高层筑楼盖的内力计算一般可不考虑楼面活荷载不利布置的影响。4.1.8对框支层、转换层、错层楼盖等受力复杂的结构，应在整体分析的基础上进行局部的内力或应力分析，并作为截面强度设计的依据。4.1.9当楼层结构受剪承载力小于上一层的80%，或当楼层的侧向刚度不规则时，其设计地震剪力标准值应乘以1.15的放大系数，并应对薄弱部位采取抗震构造加强措施。4.1.10对结构的计算机分析结果应进行分析判断，确认计算结果合理、可信后方可作为设计依据。设计者可结合工程经验及设计概念对弹性计算结果作合理调整，结构构件的受力在任何工况下均应满足静力平衡条件。4.2计算参数4.2.1在结构内力与位移计算中，框架一剪力墙或剪力墙结构中的连梁刚度可予折减，抗风设计控制时，折减系数不宜小于0.8：抗震设计控制时，折减系数不宜小于0.5：作设防烈度（中震）构件承载力校核时不宜小于0.3。4.2.2现浇楼盖楼面梁的抗弯刚度应考虑翼缘的作用予以增大。一般情况下，边梁增大系数可取1.3~1.5,中梁可取1.5~2.0，视带翼缘与不带翼缘时的抗弯刚度比而定。4.2.3楼面梁的计算扭矩可考虑周围楼板的约束情况予以折减，折减系数不应小于0.3。4.2.4在竖向荷载华用下，@考志梁塑推内力重分布的影响，对梁端负弯矩适当调幅。调幅系数可取0.7~0.9,相应地梁跨中弯矩应按静力平衡条件予以增大。不论调幅与否，框架梁中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支计算的弯矩值的50%。4.2.5在竖向荷载作用下，由于竖向构件变形差导致框架梁端产生的附加弯矩可适当调幅，调幅系数宜为0.7~1.3，相应地应按静力平衡条件调整梁跨中弯矩、梁端剪力及竖向构件的轴力。4.3计算简图处理4.3.1进行结构的内力与位移分析时，结构的计算嵌固端宜设于基础面。有地下室时可考虑地下室外墙的影响，用壳元或其他合适的单元模拟地下室外墙。当地下室层数较多时，可于地下二层及以下楼层设置土弹簧考虑土侧向约束的影响。土弹簧刚度的选取宜与室外岩土的工程性质匹配。4.3.2大底盘多塔楼结构宜按实际情况模，必要时可作适当简化后进行整体计算以考虑大底盘与塔楼的相互影响：同时，各塔楼宜分开再进行单独计算，并与整体计算的结果进行比较分析，确认合理的计算结果作为设计的依据。4.3.3对立面复杂的剪力墙，可作适当简化后参加整体计算。距墙端4倍墙厚以上、高度小于层高的1/3、面积不大于所在墙面积1/16的小洞，计算时可忽略。仅在抗剪承载力验算时考虑局部削弱的影响，采取必要的构造加强措施4.3.4进行结构整体分析时，突出屋面的楼电梯间、屋面构架、屋面水池等可将其质量及承受的水平风力加于屋面层，本身可不参加整体计算。4.3.5框支梁上剪力墙偏置时，宜考虑竖向荷载对梁轴线偏心的影响，可采用沿梁轴线附加扭矩的方法近似考虑，同时可计及转换层楼板、梁的有利约束作用。5框架结构设计第9页理筑素前网Z.
5.1一般框架结构5.1.1高层钢筋混凝土框架结构的设计，结构分析应符合《高规》第6章的规定，截面设计以及本节未涉及的构造要求应符合《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)和《筑抗震设计规范》(GB50011-2002)、《高规》的规定。5.1.2抗震设计的框架结构不宜采用单跨框架。单跨的高层框架结构，应按照设部的规定进行超限高层筑工程抗震设防专项审查，其平面长宽比宜小于4，考虑地震作用偶然偏心的结构扭转位移比不宜大于1.4。5.1.3当柱的截面较大，梁的计算跨度取柱的形心距离时，框架梁的端部最不利截面可取在柱边，该截面的弯矩Mf或配筋A可按式(5-1)确定：=M×1o/1或A=A.×1/1(5一1)》式中M、AS一按计算跨度/得到的框架梁梁端弯矩、框架梁梁端截面计算配筋：1。一框架梁净跨：1一框架梁计算跨度。5.1.4梁端剪力的调整抗震设计时，框架梁端部截面的组合剪力设计值按式（⑤-2）调整：V=nb×Vo(5-2)式中Vw一调整前框架梁端部截面的组合剪力设计值：V。一调整后框架梁端部截面的组合剪力设计值：几b—梁剪力增大系数，一、二、三、四级分别取1.3、1.2、1.1、1.0。5.1.5柱瑞弯矩的调整抗震设计时，框架柱的柱端弯郑设计箱按武5-)调整：J.NEM.=n me X Mco (5-3)式中M。一调整前框架柱端部截面的组合弯矩设计值：M一调整后框架柱端部截面的组合弯矩设计值：nme一柱弯矩增大系数，一、二、三、四级分别取1.4、1.2、1.1、1.0。对于一级框架，梁柱节点处，柱的实配钢筋应满足式(5-4)：As=kXAsc (5-4)式中k一梁实配钢筋面积与计算钢筋面积之比，A=A/Ab,当k小于1时，取k=1:A、A一按调整后的弯矩得到的梁、柱计算钢筋面积：AR、AA一梁、柱实配钢筋面积。5.1.6柱端剪力的调整抗震设计的框架柱、框支柱端部截面组合的剪力设计值按式(5-5)调整：V.=nveXVo (5-5)式中V。一调整前框架柱端部截面组合的剪力设计值：V。一调整后框架柱端部截面组合的剪力设计值：ne一柱剪力增大系数，一、二、三、四级分别取1.96、1.44、1.21、1.0。5.1.7高层框架结构楼板宜设置在同一标高，尽量避免采用错层、夹层结构。错开的楼层应同时参加结构整体计算：错层处框架柱的抗震等级应提高一级，箍筋应全柱段加密。5.1.8框架梁、柱中心线宜重合，如偏心距大于该方向柱宽的1/4时，可采取增设梁的水平加腋、楼板外伸等做法以达到梁柱中心线重合或控制两者的偏心距e/b≤1/4。5.1.9抗震设防的框架结构中仅布置少量的钢筋混凝土剪力墙，且剪力墙承担的倾覆力矩不大于总倾覆第10页翼素衬网Z.
评星:

  • 顶

    0

  • 踩

    0

作品评论(0)

登录 后参与讨论
相关推荐：
本站所有资源由用户上传，仅供学习和交流之用；未经授权，禁止商用，否则产生的一切后果将由您自己承担！素材版权归原作者所有，如有侵权请立即与我们联系,我们将及时删除
收藏 免注册直接免费下载
下载地址二：下载
下载出错?
浏览：182 次数：1
下载：免费下载 收藏：0
等级：
编号：207098 7
文件格式：pdf文本
文件大小：343.41KB
投稿：1001 进入
上传时间：2022/8/24 22:44:50
如有侵权请联系删除

您可能在找这些：

广东省城乡规划条例广东省标准《电动汽车充电基础设施建设技术规程》信息公开版广东省安装工程2010综合定额光伏系统并网技术要求GBT19939-2005管桩图集 津10G306关于执行《上海市民用建筑工程施工图节能设计文件编制深度规定》的通知关于印发《淮安市建筑深基坑工程质量安全管理规定》的通知关于《贵阳市城市规划技术管理办法（试行）》说明固原市城市规划建设管理办法（试行）供热计量技术规程JGJ173-2009公消【2015】98号-关于执行新版消防技术规范有关问题的通知公路养护技术规范(JTGH10-2009)公路隧道照明设计细则 JTGT D70 2-01-2014 公路隧道设计细则(JTG-T D70-2010)公路隧道设计规范JTG D70-2004公路水运工程试验检测人员考试用书《公共基础》
SYT4115-2008 油气输送管道工程建设施工组织设计编制规则 SYT 7021-2014 石油天然气地面建设工程供暖通风与空气调节设计规范 SYT 6319-2008 防止静电、闪电和杂散电流引燃的措施 SYT 6306-2008 常压储罐的灭火处理 SYT 6306-1997 易燃、可燃液体常压储罐的内外灭火 SYT 6229-2007 初期灭火及救援训练规程 SYT 5805-2010 输配电线路安装工程劳动定额 SYT 5066.2-2012 地层测试用地面控制装置 SYT 0448-2008 油气田油气处理用钢制容器施工技术规范 SY／T 5483-2017 常规地层测试技术规程 SY 4201.4-2016 石油天然气建设工程施工质量验收规范 设备安装工程 第4部分：炉类 SY 4201.1-2016 石油天然气建设工程施工质量验收规范 设备安装工程 第1部分：机泵类 STT-10钢梯及栏杆图集 STT-10 作业台钢梯及栏杆图集 SNT 1491-2004 进境牛羊临时隔离场建设的要求 SN∕T 4699-2016 集中查验场站管理规范 SN∕T 4687-2016 电玩具的电磁兼容测试方法 SN∕T 4272-2015 国际卫生机场长效管理体系建设规范 SL645-2013水利水电工程围堰设计规范 SL501-2010土石坝沥青混凝土面板和心墙设计规范

网站首页 典尚平台 建筑素材 三维模型 室内装修 视频素材网 上传教程 帮助中心 热门搜索 版权申明 关于我们 联系典尚

Copyright © 2000-2020 www.jzsc.net.粤ICP备07047611号 All Rights Reserved.

客服QQ:609470690 客服电话:0755-83549300 深圳市典尚风设计有限公司

Copyright© 2016典尚平台 JZSC.NET

网站推荐使用腾讯、Chrome浏览器浏览，不推荐360,很卡

粤公网安备 44030302000908号

◆
QQ咨询
◆
推广分享
×
复制本页url网址

推广详情

如您已登录，分享网址将自动加载您的推广编号，您将获得2元/注册用户的奖励。

推广记录  积分记录

◆
网站首页
◆
回顶部